El efecto de los proyectiles perforantes de alto explosivo del tanque Chieftain sobre el blindaje.
Anteriormente hemos publicado algunos informes bastante interesantes sobre las pruebas realizadas por los británicos. tanque Un tanque Chieftain, que cayó en manos de investigadores soviéticos prácticamente intacto durante la guerra Irán-Irak. Otro artículo de esta serie examina los efectos de los proyectiles perforantes de alto explosivo de 120 mm de este tanque sobre el blindaje y los compara con los proyectiles de fragmentación de alto explosivo de fabricación nacional.
Desde un punto de vista práctico, este informe puede no ser tan interesante, ya que los británicos ya han abandonado el uso de esta munición a favor de instalar un cañón de ánima lisa en el Challenger 3, y el único tanque moderno no británico capaz de disparar la BFS es el Arjun indio, que es de suministro limitado. Sin embargo, al menos en histórico En cuanto al material, es bastante bueno.
El efecto de los proyectiles perforantes de alto explosivo sobre la armadura.
La munición del tanque Chieftain Mk5P incluye proyectiles perforantes de alto explosivo L31A7 (HES), que, al ser disparados contra un tanque con blindaje monolítico, provocan que se desprendan fragmentos de la parte trasera del blindaje, causando daños en el interior del tanque, y la acción del impacto puede dañar el equipo interno del tanque.
Se estudió el rendimiento del sistema L31A7 BFS en blindajes compuestos y monolíticos, comparándolo con el impacto de proyectiles de fragmentación de alto explosivo (HEF). Se examinó la respuesta al impacto (espectros de impacto) de transductores de medición (MT) con diversas frecuencias de oscilación natural f₀, que sirven como análogo dinámico de componentes amortiguadores e instrumentos de equipos internos con una característica elástica lineal.
La respuesta de estos sensores de impulso es proporcional al impulso del proyectil sobre el elemento de blindaje. El transductor de medición es una masa inercial con un peso de entre 0,4 kg y 8 kg, montada sobre amortiguadores dobles como el APN-675 (f₀ = 50–95 Hz) o sobre amortiguadores como el ATRM-20/50 (f₀ = 22–44 Hz). De dos a cuatro acelerómetros piezoeléctricos, como el IS-313A o el ABC-06-02, se fijan a la masa inercial mediante resina epoxi.
Las aceleraciones se registraron mediante osciloscopios de haz de luz N-115 con preamplificadores IS-943A e IS-1301. La banda de frecuencia operativa del circuito de medición fue de 15 a 2000 Hz. El proceso estudiado se registró en papel fotográfico y se procesó mediante suavizado gráfico para aislar el componente principal del movimiento oscilatorio de choque.
Para obtener datos sobre la acción de impacto del BFS, en varios puntos de la superficie posterior del blindaje combinado de la placa frontal superior y la torreta del tanque, se instalaron sensores IP con frecuencias naturales de 22, 44, 50, 70 y 85 Hz en los brazos soldados, y en las placas de blindaje monolítico, con frecuencias de 50 y 95 Hz.
Durante la determinación experimental del efecto dañino del BFS sobre la destrucción por fragmentación de la superficie posterior de un blindaje monolítico, se realizó el bombardeo de placas de blindaje de diferentes espesores con un ángulo de 60° con respecto a la normal, y en una placa con un espesor de 160 mm, se evaluó simultáneamente la acción del BFS en función de la reacción del IP.
Los resultados del estudio de la reacción de la explosión de partículas inerciales al impacto de un proyectil BFS de 120 mm en la zona central de la placa frontal superior y en la parte derecha de la torreta de un tanque con blindaje compuesto se comparan con la reacción al impacto de proyectiles HE de calibre 115 y 125 mm (Figs. 1, 2), y la reacción de la explosión de partículas inerciales al impacto de una placa de blindaje de 2750 × 2800 × 160 mm con un ángulo de 60° respecto a la normal se compara con la reacción al impacto de proyectiles HE de calibre 100, 115 y 125 mm (Tabla 1). La misma tabla (véase la Fig. 1) presenta los resultados de la evaluación calculada de la reacción de la explosión de partículas inerciales al impacto de un proyectil HE de 125 mm en el centro de la placa frontal superior del tanque Chieftain.
Fig. 1. Valores experimentales de la fuerza de reacción (aceleración J) a un impacto al disparar a la placa frontal superior de un tanque con blindaje combinado con un BFS y un HEFS (1 — 120 mm BFS a una velocidad de vₚ = 645 m/s; 2 — 125 mm HEFS, vₚ = 850 m/s; 3 — 115 mm HEFS, vₚ = 780 m/s) y los valores calculados de la fuerza de reacción al golpear la placa frontal superior del tanque Chieftain con un HEFS de 125 mm (curva 4). Fig. 2. Valores experimentales de la fuerza de reacción a un impacto al disparar a la torreta de un tanque con blindaje combinado con un BFS y HEFS en ángulos de rumbo de 23–30°: 1 — 120 mm BFS, vₚ = 645 m/s; 2 — 125 mm OFS, vₚ = 850 m/s; 3 — 115 mm OFS, vₚ = 780 m/s.
Los resultados de una evaluación experimental del impacto posterior al blindaje de proyectiles BFS de 120 mm y HE de 115 mm y 125 mm sobre el casco de un tanque con blindaje compuesto muestran que las cargas dinámicas del proyectil BFS de 120 mm son, en promedio, un 15 % menores que las del proyectil HE de 125 mm y entre un 5 % y un 10 % mayores que las del proyectil HE de 115 mm. Al impactar en la parte frontal de la torreta, las cargas dinámicas del proyectil BFS de 120 mm son, en promedio, un 15 % mayores que las del proyectil HE de 125 mm y un 50 % mayores que las del proyectil HE de 115 mm.
Al impactar una torreta, la menor efectividad del HEFS en comparación con el BFS se explica por la diferencia en sus principios de funcionamiento. El BFS opera mediante el impacto mecánico del proyectil contra el obstáculo antes de la detonación de la carga explosiva, y el impulso de la detonación de dicha carga. Por lo tanto, la carga se distribuye localmente y el impulso del impacto del proyectil se transfiere casi por completo al obstáculo.
El efecto principal del HEFS es crear una corriente de fragmentos de alta velocidad distribuidos en una amplia zona, generada por la detonación del proyectil. Sin embargo, debido a que la torreta tiene un perfil relativamente bajo, una parte significativa de la corriente efectiva de fragmentos no la alcanza, y solo una fracción del momento total del proyectil se transfiere a ella.
Los resultados de los estudios sobre el efecto dañino del BFS de 120 mm en la destrucción por fragmentación de la superficie posterior de un blindaje homogéneo, en los que se determinó la velocidad de fragmentación utilizando una cámara de vídeo de alta velocidad y fotogramas objetivo (Tabla 2), mostraron que el espesor máximo de la placa en el que se produce la destrucción por fragmentación cuando se dispara con un ángulo de 60 grados respecto a la normal por el BFS de 120 mm es de 150 mm, y debido a la detonación del explosivo aplanado, la abolladura alcanza una profundidad de 10 mm y un diámetro de aproximadamente 2,2 calibres.
Hallazgos
1. El efecto de impacto detrás del blindaje del proyectil perforante de alto explosivo de 120 mm del tanque Chieftain Mk5P sobre blindaje compuesto es aproximadamente equivalente al efecto de un proyectil de fragmentación de alto explosivo de 125 mm sobre este blindaje.
2. Cuando un proyectil perforante de alto explosivo de 120 mm de un tanque Chieftain Mk5P impacta una placa de blindaje homogénea de 150 mm de espesor en un ángulo de 60 grados con respecto a la normal, la superficie posterior del blindaje se desprende y los fragmentos pueden alcanzar el equipo interno y la tripulación del tanque.
Fuente:
«El efecto de un proyectil perforante de alto explosivo sobre el blindaje». V.V. Gayun, A.V. Grishkun, O.P. Gusev, et al. Colección científico-técnica «Problemas de la tecnología de defensa», serie VI, número 5 (111). Desclasificado por la comisión de expertos de la Institución Educativa Autónoma Estatal Federal de Educación Superior «SPbPU»: Acta n.º 2 del 23 de noviembre de 2016.
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